Pmax=0.75×2.4+0.6=2.4t/h每个提升架承担30°范围内力的混凝土侧压力。计算得:FC=5.2kN、FD=5.55kN采用HKN-1计算程序,原程序和基础数据及详细计算略,各型号杆件最大内力如下:横梁Nmax= 10. 09kN; Mmax= 4. 41kN•m; Qmax=0•53kN;提升架∠75×7 N=10.36kN;提升架∠50×5 N=14.40kN;拉杆216 N=2104.21kN。经验算,各杆件强度均满足要求。模板下端水平变形δmax=0.466cm<5mm,支座反力(作用在纵梁上)YA=-10.76kN;YB=10.76kN依次对各圆弧提升架进行验算,均满足要求,对反力求出合力,以备下一部结构计算时用。
2.2 直线段提升架、围梁与纵横结构整体计算
根据结构对称性,取其1/4作为计算单元,结构简化如图3:各杆件材料如下:横梁2×〔10,纵梁4×∠63×5(组合截面),提升架∠75×7,下拉杆216。水平转梁荷载分析:qc、qd为模板荷载作用到上下围梁上的分布力。模板混凝土侧压力,在施工中模板高度1•2m,每层浇筑
30cm,考虑振捣棒插入深度,流态混凝土按两层考虑,70cm以下不考虑侧压力。按施工规范P=γR+c,式中γ为混凝土容重取2•4t/m,R为作用半径取0•75m,c为施工附加力取0•6t/h,Pmax=2•4×0•75+0•6=2•4t/h,侧压力分布图如下图4:
图3 直线段围梁与纵横结构计算简图
图4 直线段围梁与纵横结构侧压力分布图
qc=1/2×2.4×0.5-41.67/75+0.2×2.4×15/75=4.
29kN/mqd=6.51kN/mP1、P2、P3为辐射提升架作用在纵横梁上的力,P1=14.7kN,P2=8.63kN,P3=23.33kN采用HKN-3(混合节点形式结构计算程序),原程序和基础数据及计算结果略,各类型杆件最大内力情况如下:提升架∠75×7:Nmin=-34.28kN(压)、Nmax=40.07kN
2000(拉);
提升架∠50×5:Nmax=36.33kN;横梁2×〔10:Nmin=-21.73kN(压);M=7.36kN•m;Q=9.88kN
拉杆216:N=52.58kN围梁2×〔8:N=15.40kN;M=7.11kN•m;Q桁=23.33kN
纵梁架:Nmax=20.04kN;Mmax=20.05kN•m;经验算均满足规范要求。最大变形发生在模板下端点,δmax=0.491cm<5mm,满足设计要求。
3 滑模加工、组装和移动
3.1 滑模组装
由于该滑模结构简单,除个别件需购置和精加工外,大部分在施工现场即可制作,主要对提升架几何尺寸应严格把关,避免误差太大而影响墩身锥度。组装前先用普通模板浇筑1•5m高墩身,将混凝土表面基本找平,做为组装平台。组装顺序为:(1)放置横梁,垫高30cm,位置和间距要准确;(2)安装两根纵梁,用钢筋箍和横梁连接成整体;(3)安装两端辐射梁,同横、纵梁连接成整体;
(4)安装提升架;(5)安装纵向围梁和圆弧段扁钢;(6)安装钢模板,与围梁卡成整体,圆弧段钢模间距10cm,中间夹持1cm厚铁皮;(7)安装下拉杆和千斤顶。
3.2 滑模使用步骤
(1)模板尺寸调整。组装好后,升顶模板,用水平仪检查其水平度,要求模板下部50cm卡在混凝土上,在横梁上取4个检查平整度,用经纬仪检查其中心线(纵向和横向),调正时,松开提升架压紧螺丝和下部拉杆螺帽,调好收缩侧的螺杆并固定。
(2)混凝土入仓和升顶。利用5t缆索吊运混凝土和片石入仓,卸料时人站在四周平台上。第一层混凝土浇至滑模顶面后(约6h)开始滑升,每次滑升30cm,以后混凝土满此30cm再滑升,滑升速度按混凝土强度在1~2kg/h控制,约2h滑升一次,每班浇1•2~1•5m。每层先浇筑20cm厚混凝土再掺入片石,时间各用1h,片石掺好后再开始滑升,由于桥墩有难度,模板一滑升即脱离混凝土面,为使混凝土能保持外形,要求混凝土坍落度不大于7cm,且在掺片石1h后提升。提升时用相邻千斤顶交替顶升(行程满后下部加垫块),千斤顶操作时要统一指挥同步上升。每层升顶后再检查水平度和轴线,调整模板符合设计外形尺寸,固定后再开始下层混凝土浇筑。
